Treść książki
Przejdź do opcji czytnikaPrzejdź do nawigacjiPrzejdź do informacjiPrzejdź do stopki
1.2.Przepisynormowe
49
odśrodkaciężkościprzekrojusprowadzonego,należysprawdzać,gdyczęśćbetonowa
elementujestrównoległadopłaszczyznydziałaniamomentuzginającego,zwarunku
M≤RmzWop3
(1.46)
gdzie:Wopjestwskaźnikiemwytrzymałościprzekrojusprowadzonegodoprzekroju
jednorodnegoocechachwytrzymałościowychmuru,obliczonymwzględemskrajnego
włóknarozciąganegozuwzględnieniemplastycznychwłaściwościmuru,którywprzy-
padkuprzekrojuteowegoidwuteowegowyznaczanozewzoru
Wop=(03292+0315δ1+0375δ2)bh
23
wktórym
(1.47)
δ1=
(b!
t–b)t!
bh
3
(1.48)
δ2=
(bt–b)t
bh
3
(1.49)
natomiastbt,b
!
t,tit!wedługrysunku1.25.
Jeżeliczęśćbetonowabyłaprostopadładopłaszczyznydziałaniamomentuzgina-
jącego,towaruneknośnościnazginanieprzekrojuzespolonegonależałosprawdzać
takjakdlaprzypadkumuruniezbrojonegowedługnormyPN-B-03002:1987[N10].
Wcelusprawdzenianośnościnazginaniezespolonychkonstrukcjimurowo-żelbe-
towychprzyjmowanonastępującezałożenia:
•doobliczeńprzyjmowanoprzekrójsprowadzonyocechachwytrzymałościo-
wychmuru,wktórymszerokośćczęścibetonowychpowiększanoproporcjonalniedo
stosunkuwytrzymałościobliczeniowejnaściskaniebetonuimuru,
•naprężeniawzbrojeniubyłyrównewytrzymałościobliczeniowejstaliRa,
•pomijanowytrzymałośćbetonuimurunarozciąganie,
•wykresnaprężeńwściskanejstrefieprzekrojumiałkształtprostokątnyorzęd-
nychrównychobliczeniowejwytrzymałościnaściskaniemuruRm,
•względnawysokośćumownejstrefyściskanejξ=x/h0niemogłabyćwięk-
szaodwartościgranicznejξgr=0355,gdzieh0jestużytecznąwysokościąprzekroju,
natomiastx–wysokościąściskanejstrefyprzekrojuzespolonego.
Biorącpoduwagętezałożenia,nośnośćnazginanieprzekrojuzespolonegomu-
rowo-żelbetowego,gdyczęśćżelbetowaprzekrojuwystępowałatylkopostronieroz-
ciąganej(rys.1.26),sprawdzanowedługwzoru
M≤Rmbx(h0–035x)3
wyznaczającpołożenieosiobojętnejzrównania
RaFa=Rmbx.
(1.50)
(1.51)
